为提高车身侧碰安全性,利用三点弯曲试验方法对薄壁梁的抗弯性能进行研究。采用拉丁超立方设计方法对薄壁梁结构的壁厚及其上面板宽度进行了25组方案设计,并使用LS-DYNA对各方案进行有限元分析,得到相应的试验值和设计目标函数值。以加载力峰值、平均加载力和比吸能值作为优化设计目标,运用Isight建立了其与薄壁梁参数之间的克里金(Kriging)近似模型,并应用NSGA-Ⅱ优化算法对近似模型进行寻优,得到了优化的薄壁梁参数,薄壁梁的抗弯性能显著提高。碰撞中，柱梁结构在复合载荷下，变形方式和承载能力难以预测。T.Wierzbicki等经过大量的试验研究，获得了薄壁结构压溃变形的结构模式，并且提出了超级折叠单元的理论[5]。该理论包含4个方面的基本假设：变形前，薄壁梁是一个无褶皱的平面；将薄壁梁视为理想的刚塑性材料，其流动应力恒定为σ0；材料压缩过程中，波长不变，其值恒为2H；压缩过程中，由于施加了边界和对称条件的力本文由公司网站 张家港蔬菜大棚滚圆机网站 转载中国知网整理!    http://www.gunyuanji.org/，薄壁梁抗弯性能-数控滚圆机滚弧机张家港钢管滚圆机滚弧机折弯机倒角机导致塑性铰向材料内部移动。WeigangChen等提出了简化的折叠理论[6]，即变形板A和B组成一个折叠单元。变形板A、B的模型如图1所示，阴影三角形具有延展性，其中上、下两个三角形是受压区域，中间的三角形是受拉区域，3条直线为静态塑性铰链。变形板A和B是相接触的，具有相反的压缩和拉伸区域，即变形板A发生拉伸的区域，变形板B发生压缩，反之也成立。薄壁梁的长度和宽度一般远大于其厚度，因此，延展区域发生压缩的可能性很小，所以常忽略压缩在能量吸收中的作用，只考虑拉伸在压溃时的吸能。则在压溃过程中，只考虑塑性铰弯曲变形和拉伸变形而产生的能量吸收。图1变形板A、B模型对于1个折叠波波长，拉伸变形所吸收的能量可以通过对面积的积分来表达，也就是图1中阴影部分的面积：Um=∫Sσ0tdS=12σ0tH2=2M0H2t（4）式中，S为阴影部分的面积；t为壁厚；H为折叠波波长的1/2；M0=σ0t2/4为绕塑性铰弯曲的弯矩；σ0为流动应力。对于1个折叠波波长，折叠单元绕塑性铰弯曲发生变形所吸收的能量为：Ub=2M0cπ+()22+1M0Hπ（5）式中，c=（a+b）/2为等效长度；a、b分别为矩形截面的长和宽。M.D.White等提出了帽型薄壁梁的能量吸收理论[7]。帽型梁的1个波长 薄壁梁抗弯性能-数控滚圆机滚弧机张家港钢管滚圆机滚弧机折弯机倒角机本文由公司网站 张家港蔬菜大棚滚圆机网站 转载中国知网整理!    http://www.gunyuanji.org/