为解决某款牵引车驾驶室内存在发动机主激励阶次的明显峰值以及车架振动数据异常问题,利用排气系统和车架的模态计算与试验,结合排气系统拆除试验,确定了振动异常的原因为排气振动及排气系统与车架的耦合共振,制定了移频和隔振2种改进方案,并利用定置定转速试验和实车路试对改进方案进行验证。结果表明,车架振动幅值明显降低,平顺性能显著提高。 图1匀加速工况车架振动瀑布图3问题分析对排气系统和车架分别进行模态分析，以验证排气系统或车架共振的推测。为了真实反映排气系统和车架在实车装配状态下的特性，两者的模态试验均在实车约束状态下进行[3]。3.1排气系统模态试验及计算对排气系统进行测试点布置，排气系统振动-电动钢管滚圆机滚弧机张家港数控钢管滚圆机滚弧机折弯机在排气管和消声器上共设置12个测点，同时，为与车架模态分离，设置了4个车架测点。本文模态试验所用数据采集设备为比利时LMS公司的Test.Lab多通道模态试验数据系统，试验采用力锤激励，传感器为3向加速度传感器，部分测点的布置位置如图2所示。图2排气系统模态试验的部分测点测试过程中需要监视激励信号、响应信号及相干函数，以保证频响函数的有效性。本文由公司网站 张家港蔬菜大棚滚圆机网站 转载中国知网整理!    http://www.gunyuanji.org/所有测点的频响函数都经过了相干函数的检验，相干系数普遍大于0.9。图3所示为某测点的相干系数。图3某测点相干系数为准确得到系统的模态参数，对排气系统同时进行模态计算。排气系统安装在车架上的有限元模型如图4所示，共包含142253个节点和130564个单元[4]。模型中，除吊装U形螺栓划分为体网格外，其余都为面网格[5]。图4排气系统有限元模型锤击法模态试验得到排气系统的部分模态结果和相应的有限元模态计算结果如表1所示。由表1可知，计算与试验模态频率最大误差为6.8%，振型相似，即计算模态与试验模态基本相符。误差的主要来源为有限元计算中对接触的处理、各连接件的连接刚度设定、试验仪器测量误差等。表1计算和试验模态对比1.00.90.8干系数相050100150200频率/Hz·基础研究·20排气系统振动-电动钢管滚圆机滚弧机张家港数控钢管滚圆机滚弧机折弯机本文由公司网站 张家港蔬菜大棚滚圆机网站 转载中国知网整理!    http://www.gunyuanji.org/